固定支架的推力計算
固定支架推力計算：
主固定支架水平推力由三種力的合力組成：
由於工作壓力引起的內壓推力F＝PA：
其中P為工作壓力，A有效截面積。內壓推力由有效截面積及工作壓力所決定，內壓推力與工作壓力、有效截面積成正比，一般來說，補償器的內壓推力都較大。
補償器剛度產生的彈性力PA＝KfL
其中為K補償器剛度，L為管道實際伸長量，f為係數，預拉伸時為0.5，否則為1。
固定支架間滑動摩擦反力qμl
其中q為管道重量，μ為摩擦係數，l為管道自由端至固定端的距離。
主固定支架水平推力=內壓推力+摩擦反力+彈性力
假如不同心還將計入因偏心造成對固定支架的彎距和側向推力。主固定支架水平推力巨大，大管徑可達上百噸，土建佈置困難，需進行全面結構核算，屬於重載支架。
次固定支架，受力與主固定支架相同，但內壓推力平衡抵銷，總推力較小，與主固定支架不是一個數量級，屬於中間減載支架。
計算固定點推力時，應分別計算固定點每側的受力，然後再合成。固定點兩側的方向相同時，採用兩個力的矢量和作為固定點推力。兩個力方向相反時，用 值大的力減去 值小的力的0.7倍，作為固定點的推力。
導向支架是控制沿管道或補償器運動方向運動，確保管段膨脹作用於補償器上並保証管道不發生失穩.
一般補償器廠家樣本不僅對產品規格“結構“參數情況做具體說明而且有應用實例推力計算“通用安裝要求，較為祥盡.可以做為設計依據.
固定支架微小位移中對補償器的影響：
不少管系甚至直埋管系均佈置成固定支架有微小熱位移的可動設計，在自然補償管系中，整個管系都參與補償變形，管道變形較為均勻，這種佈置方式使管系整體性好，可靠性高，並且可以減少應力集中。在補償器管系中情況則大為不同，假如處理不當對補償器的安全影響很大。一種微小熱位移的可動設計形式是管道與支架連接處不是焊死而是緊靠限位擋板在根部焊接固定。相國標圖集403.022-02擋板式固定支架對於自然補償管系是否焊接現在爭論較大，另外蒸汽直埋管道現多採用鋼套鋼內固定方式，這種結構方式是為減少熱橋的傳熱，固定環在內外環板之間增加橡膠板等隔熱材料，內外環板通常不焊接，可以自由活動，當固定支架受較大力或水擊振動會產生一定量位移，有時還發生縱向微量位移，對補償器產生扭矩作用，這種位移對補償器有一定影響。
主固定支架水平推力由三種力的合力組成：
由於工作壓力引起的內壓推力F＝PA：
其中P為工作壓力，A有效截面積。內壓推力由有效截面積及工作壓力所決定，內壓推力與工作壓力、有效截面積成正比，一般來說，補償器的內壓推力都較大。
補償器剛度產生的彈性力PA＝KfL
其中為K補償器剛度，L為管道實際伸長量，f為係數，預拉伸時為0.5，否則為1。
固定支架間滑動摩擦反力qμl
其中q為管道重量，μ為摩擦係數，l為管道自由端至固定端的距離。
主固定支架水平推力=內壓推力+摩擦反力+彈性力
假如不同心還將計入因偏心造成對固定支架的彎距和側向推力。主固定支架水平推力巨大，大管徑可達上百噸，土建佈置困難，需進行全面結構核算，屬於重載支架。
次固定支架，受力與主固定支架相同，但內壓推力平衡抵銷，總推力較小，與主固定支架不是一個數量級，屬於中間減載支架。
計算固定點推力時，應分別計算固定點每側的受力，然後再合成。固定點兩側的方向相同時，採用兩個力的矢量和作為固定點推力。兩個力方向相反時，用 值大的力減去 值小的力的0.7倍，作為固定點的推力。
導向支架是控制沿管道或補償器運動方向運動，確保管段膨脹作用於補償器上並保証管道不發生失穩.
一般補償器廠家樣本不僅對產品規格“結構“參數情況做具體說明而且有應用實例推力計算“通用安裝要求，較為祥盡.可以做為設計依據.
固定支架微小位移中對補償器的影響：
不少管系甚至直埋管系均佈置成固定支架有微小熱位移的可動設計，在自然補償管系中，整個管系都參與補償變形，管道變形較為均勻，這種佈置方式使管系整體性好，可靠性高，並且可以減少應力集中。在補償器管系中情況則大為不同，假如處理不當對補償器的安全影響很大。一種微小熱位移的可動設計形式是管道與支架連接處不是焊死而是緊靠限位擋板在根部焊接固定。相國標圖集403.022-02擋板式固定支架對於自然補償管系是否焊接現在爭論較大，另外蒸汽直埋管道現多採用鋼套鋼內固定方式，這種結構方式是為減少熱橋的傳熱，固定環在內外環板之間增加橡膠板等隔熱材料，內外環板通常不焊接，可以自由活動，當固定支架受較大力或水擊振動會產生一定量位移，有時還發生縱向微量位移，對補償器產生扭矩作用，這種位移對補償器有一定影響。